حساب واختيار المعدات uetsn. اختيار المرساب الكهروستاتيكي للطرق الحالية لاختيار معدات المرساب الكهروستاتيكي للبئر

البئر رقم 12544 ، وسادة 81 ، التكوين BV 10 ، حقل ساموتلور. ترد بيانات الحساب في الجدول 3.1.

الجدول 3.1

البيانات الأولية للحساب

1. نحدد ضغط قاع البئر وفقًا لمعادلة التدفق إلى بئر رزاب ، MPa

R zab \ u003d R pl - (Q / K) (3.1)

حيث P - ضغط الخزان ، MPa ؛

س - معدل تدفق البئر ، م 3 / يوم ؛

ك - معامل الإنتاجية م 3 / يوم ميجا باسكال.

R zab = 16- (200/167) = 15 ميجا باسكال

2. نحدد الضغط الأمثل عند سحب المضخة بناءً على الحالة Rop.pr، MPa

R op.pr \ u003d 2.5-3 MPa at n \ u003d 50٪

R op.pr \ u003d 3-4 ميجا باسكال في n< 50%

R op.pr \ u003d 2.7 MPa at n \ u003e 50٪

3. تحديد كثافة الزيت المستحلب للآبار سم مكعب ، كجم / م 3

s سم \ u003d s في n in + s n (1-n in) (3.2)

حيث ج في - كثافة الماء كجم / م 3 ؛

ن - قطع الماء بالزيت ؛

ج ن - كثافة الزيت كجم / م 3.

ث سم \ u003d 1004 0.96 + 856 (1-0.96) \ u003d 998 كجم / م 3

4. تحديد المستوى الديناميكي Нdyn، m

N dyn \ u003d R zab / s سم جم (3.3)

حيث P zab - الضغط في قاع البئر ، MPa ؛

N dyn \ u003d 15 10 6/998 9.81 = 1328 م

5. تحديد عمق نزول المضخة Ln، m

L n \ u003d N dyn +400 (3.4)

حيث N dyn - المستوى الديناميكي ، m

لضمان ظروف الضخ ، من الضروري دفن المضخة تحت مستوى ديناميكي يبلغ 500 متر

L n \ u003d 1328 + 400 = 1728 م

6. تحديد عمل الغاز أثناء صعود السائل في الأنبوب NG، m

N G \ u003d 0.1575 d in · G · (1) - (1-n in) (3.5)

حيث d vn - القطر الداخلي للأنبوب ، م ؛

G - عامل الغاز ، م 3 / م 3 ؛

P y - ضغط فوهة البئر ، MPa ؛

P لنا ​​- ضغط التشبع ، MPa ؛

ن في - قطع الماء بالزيت

N G = 0.1575 0.73 78 (1) - (1-0.96) = 4.64 م

7. تحديد ضغط المضخة المطلوب Ptn، MPa

P tn \ u003d L n s cm g 10 -6 + P y + P tr -N G s cm g 10 -6 -P op.pr (3.6)

حيث L n - عمق نزول المضخة ، م ؛

ج سم كثافة مستحلب آبار النفط ، كجم / م 3 ؛

ز - تسارع السقوط الحر ، م / ث 2 ؛

P y - ضغط فوهة البئر ، MPa ؛

P tr - فقدان ضغط الاحتكاك ، MPa ؛

N G - عمل الغاز أثناء صعود السائل في الأنبوب ، م.

متوسط ​​قيمة خسائر الضغط بسبب الاحتكاك أثناء صعود السائل هو P tr = 0.5 MPa.

P tn \ u003d 1608.45 1002.4 9.81 10 -6 +1.1 + 0.5-0.172 1002.4 9.81 10 -6 -2.7 \ u003d

8. تحديد رأس المضخة المطلوبة Ntn، m

H tn \ u003d (P t 10 6) / (s in g) (3.7)

حيث P t - الضغط المطلوب للمضخة ، MPa ؛

ج في - كثافة الماء كجم / م 3 ؛

ز - تسارع السقوط الحر ، م / ث 2.

ح tn = (9.8 10 6) / (1004 9.81) = 1614.34 م

9. وفقًا للجداول ، نختار المضخة بناءً على اسم H> H ؛

Q الاسم = Q t ؛

10. اختيار ملحقات المرساب الكهروستاتيكي

UETsND5A-200-1800 - التثبيت

ETsND5A-200-1800 - مضخة

PED-100-117 - المحرك

2PB92 - الحماية المائية

KTPNKS - محول

KTPNKS - محطة التحكم

11. نتحقق من امتثال قوة المحرك لظروف الضخ Nr، kW

N p \ u003d (Q N tr s cm g 10 -3) / 86400 س ن (3.8)

حيث Q t - معدل تدفق البئر ، م 3 / يوم ؛

H tr - رأس المضخة المطلوبة ، م ؛

ج سم كثافة مستحلب آبار النفط ، كجم / م 3 ؛

g هي كثافة مستحلب آبار النفط ، كجم / م 3 ؛

s ن - كفاءة المضخة.

N ع \ u003d (200 1614.34998 9.81 10 -3) / 86400 0.6 \ u003d 123 كيلو واط

12. تحديد طول الكابل المطلوب Lcab، m

الكابينة L \ u003d L n + l (3.9)

حيث L n هو عمق نزول المضخة ، م.

ل - المسافة من فوهة البئر إلى غرفة التحكم ، م

المسافة من فوهة البئر إلى محطة التحكم l = 50-100m.

L الكابينة = 1728 + 100 = 1828 م

الخلاصة: تم اختيار وحدة UETsND5A-200-1800 بمضخة طرد مركزي كهربائية ذات محملتين بتدفق Q = 200m 3 / day ورأس H = 1800m.

يتم تحديد رأس مضخة الطرد المركزي بالمتر لعمود السائل من المعادلة

حيث - المستوى الثابت (مجموعة) ؛ - فقد الرأس بسبب الاحتكاك والمقاومة الموضعية أثناء حركة السوائل في الأنابيب من المضخة إلى الفاصل ؛ - الفرق بين العلامات الجيوديسية لرأس البئر والفاصل ؛

الضغط في الفاصل ، معبرًا عنه بارتفاع عمود السائل.

الاكتئاب أو عندما ن = 1 ،

حيث Q هو معدل تدفق البئر في ،

K هو عامل إنتاجية البئر في ،

ن هو الأس في معادلة التدفق.

يتم تحديد خسائر ضغط الاحتكاك والمقاومة المحلية بواسطة الصيغة:

حيث –λ هو معامل المقاومة الهيدروليكية.

L = - عمق نزول المضخة بالمتر

المسافة الإلكترونية من فوهة البئر إلى الفاصل ، م ؛

د هو القطر الداخلي لأنابيب المضخة ، م ؛

- مجموع معاملات المقاومات المحلية.

V = Q / F - متوسط ​​سرعة السوائل في الأنابيب ، م / ث

F هي مساحة القناة الداخلية للأنابيب.

تحديد عمق غمر المضخة.

1. بناءً على شرط ألا يتجاوز محتوى الغاز عند مدخل المضخة = 0.25 ، نجد GOR عند المدخل.

استهلاك محتوى الغاز. ، أين إذا β = 0.25.

2. طبقًا للرسم البياني (الشكل 107 Orkin، Yurchuk؛ أو الشكل VII.5 Yurchuk، Istomin) ، نجد الضغط عند المدخول

3. كثافة خليط الماء والغاز والزيت

ن قطع المياه. - كثافة الزيت.

4. عمق الغمر تحت المستوى الديناميكي

ح = (م) أين) في الآلام والكروب الذهنية

5. عمق غمر المضخة L =

وفقًا للطريقة المكررة لـ Snareva A.I.

يمكن تحديد ضغط المدخول من خلال الصيغة

حيث G هو عامل الغاز

Г (1-β) (1-σ) - حجم الغاز المذاب

عامل فصل الغازات

0.1033 ميجا باسكال ، - درجة حرارة فوهة البئر

عامل Z لانضغاط الغاز

المعامل الحجمي للنفط المقابل للضغط عند المدخول.

محتوى الغاز بحجم عند مدخل المضخة.

يتم تحديد المعامل λ عند التحرك في أنابيب سائل أحادي الطور اعتمادًا على رقم Re والنعومة النسبية للأنابيب.

حيث ν = 0.02-0.03 هي متوسط ​​السرعة ، و d هي القطر الداخلي للأنابيب

λ = 64 / Re إذا Re<2300, ламинарный режим

λ = إذا كان Re<2800, переходный режим

λ = ، إذا Re> 2800 ، الوضع المضطرب.

نعومة نسبية للأنابيب.

حيث Δ هي خشونة جدران الأنابيب (بالنسبة للأنابيب غير الملوثة بترسبات البارافين والأملاح ، تؤخذ على أنها 0.1 مم). وفقًا للقيم التي تم العثور عليها لـ Re و k وفقًا للرسوم البيانية (الشكل 64 ، Yurchuk A.M.) أو وفقًا للصيغ أعلاه ، يتم تحديد λ .

ارتفاع الرفع للغاز السائل

(1 - ن) ؛ حيث d بالبوصة

(1 - ن) ؛ أين د في سم.

اختيار المحرك

وفقًا للتدفق والضغط المعينين للمضخة ، يتم تحديد الطاقة المقدرة التي تستهلكها.

ن = ,

حيث Q هو تدفق المضخة ، م 3 / يوم ؛

ح- رأس المضخة ، م ؛

ρ هي كثافة السائل الذي يتم ضخه كجم / م 3 ؛

η ن - الكفاءة مضخة.

يجب زيادة القدرة N التي تم الحصول عليها بحساب تقريبي بنسبة 5-8 ٪ ، لأن يمكن أن تعمل المضخة لبعض الوقت وليس في الوضع الاسمي. وفقًا لقيمة N والقطر الداخلي لسلسلة الإنتاج ، وفقًا للجداول ، يتم اختيار محرك كهربائي.

تحديد القطر الكلي للوحدة.

يتم اختيار القطر الخارجي للمحرك والمضخة وأنابيب الرفع مع مراعاة وضعها مع الكابل في سلسلة الإنتاج ذات الأبعاد المحددة. في الوقت نفسه ، يضعون في اعتبارهم أن الوحدة الغاطسة والأنابيب الأولى من الوحدة تشكل نظامًا صلبًا ويجب النظر في موقعها في البئر معًا. معرفة عمق الهبوط وانحناء البئر وحالة سلسلة الإنتاج ، اختر الفجوة المسموح بها بين الوحدة والخيط. تعتمد الأبعاد الكلية للمضخة والمحرك على حجم الفجوة ، والتي تتيح زيادتها إنشاء أقوى الوحدات الغاطسة. في الوقت نفسه ، من أجل سلامة الكبل ، وللتخلص من مخاطر التصاق الوحدة في سلسلة الإنتاج ، فإن الخلوص القطرى لبئر بقطر سلسلة يصل إلى 219 مم هو 5-10 مم. القطر الإجمالي للوحدة ، مع مراعاة الكابل المسطح ، هو:

أين القطر الخارجي للمحرك الكهربائي ، مم.

القطر الخارجي للمضخة ، مم

- سماكة الكابلات المسطحة

S- سمك المشبك الذي يثبت الكابل

زيادة الحجم الكلي للوحدة بارتفاع المقطع فوق الكبل المسطح (0.005-0.015) ، مع الحجم الأكبر الذي يشير إلى التركيبات الأكبر.

الأبعاد الكلية للوحدة ، مع مراعاة الأنابيب والكابلات المستديرة ، هي:

حيث dm هو قطر غلاف الأنابيب

dk هو قطر الكبل الدائري ، مم.

إذا كان حجم Amax أكبر من Dmax ، فيجب تركيب أنابيب ضخ ذات قطر أصغر من 100-150 مترًا فوق الوحدة ، حيث سيكون Amax أقل من Dmax ، أو يجب تثبيت كابل مسطح بطول الطول بالكامل.

تعتمد طريقة اختيار المرسب الكهروستاتيكي للآبار على معرفة قوانين ترشيح المكمن السائل في منطقة تكوين الخزان وحفر قاع ، وعلى قوانين حركة خليط الماء والغاز والزيت على طول سلسلة غلاف البئر وعلى طول سلسلة الأنابيب ، على اعتمادات الديناميكا المائية لمضخة غاطسة الطرد المركزي. بالإضافة إلى ذلك ، غالبًا ما يكون من الضروري معرفة قيم درجة الحرارة الدقيقة لكل من السائل الذي يتم ضخه وعناصر وحدة الضخ ، وبالتالي ، في إجراء الاختيار ، تشغل العمليات الديناميكية الحرارية للتفاعل بين المضخة مكانًا مهمًا ، المحرك الغاطس والكابل الحامل للتيار مع سائل الخزان متعدد المكونات الذي تم ضخه ، والتي تختلف خصائصها الديناميكية الحرارية حسب الظروف المحيطة.

وتجدر الإشارة إلى أنه مع أي طريقة اختيار للمرساب الكهروستاتيكي ، هناك حاجة إلى بعض الافتراضات والتبسيط التي تسمح بإنشاء نماذج أكثر أو أقل ملاءمة لتشغيل نظام "وحدة ضخ الخزان - الآبار".

في الحالة العامة ، تتضمن هذه الافتراضات القسرية التي لا تؤدي إلى انحرافات كبيرة في النتائج المحسوبة من البيانات الميدانية الحقيقية الأحكام التالية:

• 1. تكون عملية ترشيح سائل الخزان في منطقة تكوين قاع البئر أثناء عملية اختيار المعدات ثابتة ، مع قيم ثابتة للضغط ، وقطع الماء ، وعامل الغاز ، وعامل الإنتاجية ، إلخ.
• 2. إن ميل البئر هو مقياس ثابت للوقت.

المنهجية العامة لاختيار المرسب الكهروستاتيكي بموجب الافتراضات المختارة هي كما يلي:

• 1. وفقًا للبيانات الجيوفيزيائية والهيدروديناميكية والديناميكية الحرارية لمنطقة التكوين ومنطقة قاع البئر ، بالإضافة إلى معدل تدفق البئر المخطط (الأمثل أو المحدد اعتمادًا على مهمة الاختيار) ، يتم تحديد قيم قاع البئر - الضغط ودرجة الحرارة وقطع الماء ومحتوى الغاز لسائل التكوين.
• 2. وفقًا لقوانين التفريغ (التغيرات في ضغط التيار وضغط التشبع ، ودرجة الحرارة ، وعوامل انضغاط الغاز والزيت والماء) لتدفق سائل التكوين ، وكذلك وفقًا لقوانين الحركة النسبية للمكونات الفردية من هذا التدفق على طول سلسلة الغلاف في قسم "البئر السفلي - سحب المضخة" ، يتم تحديد العمق المطلوب لنزول المضخة ، أو ، وهو نفس الشيء تقريبًا ، الضغط عند مدخل المضخة ، مما يضمن التشغيل الطبيعي لوحدة المضخة. كأحد معايير تحديد عمق تعليق المضخة ، يمكن اختيار الضغط الذي لا يتجاوز فيه محتوى الغاز الحر عند مدخل المضخة قيمة معينة. قد يكون المعيار الآخر هو درجة الحرارة القصوى المسموح بها للسائل الذي يتم ضخه عند مدخل المضخة.

في حالة وجود نتيجة مستهلك حقيقية ومرضية لحساب عمق نزول المضخة المطلوب ، يتم الانتقال إلى الفقرة 3 من هذه المنهجية.

إذا تبين أن نتيجة الحساب غير واقعية (على سبيل المثال ، تبين أن عمق نزول المضخة أكبر من عمق البئر نفسه) ، يتكرر الحساب من الفقرة 1 مع تغيير البيانات الأولية - على سبيل المثال ، مع انخفاض في معدل التدفق المخطط ، مع زيادة عامل إنتاجية البئر (بعد المعالجة المخطط لها لمنطقة تكوين البئر السفلي) ، عند استخدام أجهزة خاصة في المنبع (فواصل الغاز ، مزيلات الاستحلاب) ، إلخ.

يتم فحص العمق المقدر لتعليق المضخة للتحقق من الانحناء المحتمل لوحدة الضخ ، ولزاوية انحراف محور البئر عن المحور الرأسي ، ومعدل تراكم الانحناء ، وبعد ذلك يتم تحديد عمق التعليق المعدل.

• 3. وفقًا لعمق التعليق المختار ، والحجم القياسي للغلاف والأنابيب ، وكذلك معدل التدفق المخطط ، وقطع المياه ، وعامل الغاز ، ولزوجة وكثافة سائل الخزان وظروف فوهة البئر ، يتم تحديد رأس المضخة المطلوبة.
• 4. وفقًا لمعدل التدفق المخطط والرأس المطلوب ، يتم اختيار وحدات الضخ ، التي تقع خصائص أدائها بالقرب من معدل التدفق المحسوب وقيم الرأس. بالنسبة للأحجام القياسية المختارة لوحدات الضخ ، تتم إعادة حساب خصائص أداء "الماء" الخاصة بها لبيانات مائع التكوين الحقيقي - اللزوجة ، والكثافة ، ومحتوى الغاز.
• 5. وفقًا لخاصية "الزيت" الجديدة للمضخة ، يتم تحديد عدد مراحل التشغيل التي تفي بالمعايير المحددة - التدفق والضغط. استنادًا إلى الخصائص المعاد حسابها ، يتم تحديد طاقة المضخة واختيار محرك الدفع ، والكابل الحامل للتيار ، والمعدات الأرضية (المحولات ومحطة التحكم).
• 6. يتم تحديد درجة حرارة العناصر الرئيسية لوحدة الضخ من خلال درجة حرارة سائل الخزان عند مدخل المضخة ، من خلال الطاقة والكفاءة ونقل الحرارة للمضخة والمحرك الغاطس - لف المحرك ، والزيت في الحماية الهيدروليكية ، الرصاص الحالي ، الكابل الحامل للتيار ، إلخ. بعد حساب درجات الحرارة في النقاط المميزة ، يتم تحديد تصميم الكابل من حيث مقاومة الحرارة (طول المبنى وامتداده) ، وكذلك تصميم SEM وسلكه المتعرج والعزل وزيت الحماية الهيدروليكية.

إذا تبين أن درجة الحرارة المحسوبة أعلى من الحد الأقصى المسموح به لعناصر وحدات الضخ المستخدمة في هذه المنطقة بالذات أو لم يكن من الممكن طلب وحدات ESP باهظة الثمن ذات درجة الحرارة العالية ، فيجب إجراء الحساب لوحدات الضخ الأخرى (باستخدام تعديل خصائص المضخة والمحرك ، على سبيل المثال ، بكفاءة أعلى ، وقطر خارجي أكبر للمحرك ، وما إلى ذلك).

• 7. بعد الاختيار النهائي للمرسب الكهروستاتيكي من حيث التدفق والضغط ودرجة الحرارة والأبعاد الكلية ، يتم التحقق من إمكانية استخدام الوحدة المختارة لتطوير بئر نفط بعد الحفر أو الإصلاح تحت الأرض. في هذه الحالة ، يتم أخذ سائل القتل الثقيل أو السوائل الأخرى (الرغوية) المستخدمة في هذا البئر كسائل يتم ضخه لحسابه. يتم الحساب من أجل الكثافة واللزوجة المتغيرة ، وكذلك بالنسبة للاعتمادات الأخرى لإزالة الحرارة من المضخة والمحرك الغاطس إلى السائل الذي يتم ضخه. في كثير من الحالات ، يحدد هذا الحساب أقصى وقت ممكن للتشغيل بدون توقف للوحدة الغاطسة أثناء تطوير البئر حتى يتم الوصول إلى درجة الحرارة الحرجة على لفات الجزء الثابت للمحرك الغاطس.
• 8. بعد الانتهاء من اختيار المرساب الكهروستاتيكي ، يتم فحص التركيب ، إذا لزم الأمر ، للتحقق من إمكانية العمل على سائل تكوين يحتوي على شوائب ميكانيكية أو عناصر أكالة. إذا كان من المستحيل طلب إصدار خاص من مضخة مقاومة للتآكل أو التآكل لبئر معين ، يتم تحديد التدابير الجيولوجية والفنية والهندسية اللازمة لتقليل تأثير العوامل غير المرغوب فيها.
• 2. خوارزمية لاختيار "يدوي" للمرساب الكهروستاتيكي للبئر.

عند اختيار تركيبات ESP لآبار النفط ، التي يتم إجراؤها باستخدام حساب "يدوي" (آلة حاسبة ، EXCEL ، برامج شل ACCESS) ، من الضروري استخدام بعض الافتراضات الإضافية والتبسيط في منهجية الاختيار لتقليل وقت إدخال البيانات ووقت الحساب.

من أهم هذه الافتراضات:

• 1) التوزيع المنتظم لفقاعات الغاز الصغيرة في الطور السائل عند ضغوط أقل من ضغط التشبع.
• 2) التوزيع المنتظم لمكونات الزيت والماء في عمود السائل الذي يتم ضخه في قسم "الفتحة السفلية - سحب المضخة" عند أي قيم لمعدلات تدفق البئر.
• 3) إهمال "انزلاق" الزيت في الماء عندما يتحرك السائل عبر سلسلة الغلاف وخيط الأنبوب.
• 4) هوية ضغوط التشبع في الوضعين الثابت والديناميكي.
• 5) إن عملية حركة السوائل من قاع البئر إلى مدخل المضخة ، مصحوبة بانخفاض في الضغط وإطلاق غاز حر ، تكون متساوية الحرارة.
• 6) تعتبر درجة حرارة المحرك الغاطس أنها لا تتجاوز درجة حرارة التشغيل العادية إذا كانت سرعة المبرد على طول جدران SEM لا تقل عن الموصى بها في المواصفات الفنية لـ SEM أو في دليل تشغيل وحدات ESP.
• 7) فقدان الرأس (الضغط) أثناء حركة السائل من قاع البئر إلى مدخل المضخة ومن منطقة الحقن للمضخة إلى فوهة البئر لا يكاد يُذكر مقارنة برأس المضخة.

لاختيار المرسب الكهروستاتيكي ، البيانات الأولية التالية مطلوبة:

1. الكثافة ، كجم / متر مكعب:

زيت منفصل

الغاز في الظروف العادية

2. اللزوجة ، م / ث:

• 3. معدل تدفق الآبار المخطط ، متر مكعب في اليوم.
• 4. قطع المياه من إنتاج الخزان ، أجزاء من وحدة.
• 5. GOR ، متر مكعب / متر مكعب
• 6. معامل حجم الزيت ، الوحدات
• 7. عمق موقع التكوين (ثقوب ثقب) ، م.
• 8. ضغط الخزان وضغط التشبع MPa.
• 9. درجة حرارة الخزان وتدرج درجة الحرارة ، С، С / m.
• 10. معامل الإنتاجية متر مكعب / ميجا باسكال * يوم.
• 11. ضغط العازلة ، MPa.
• 12. الأبعاد الهندسية لسلسلة الغلاف (القطر الخارجي وسماكة الجدار) ، سلسلة الأنابيب (القطر الخارجي وسماكة الجدار) ، المضخة والمحرك الغاطس (القطر الخارجي) ، مم.

يتم اختيار تثبيت ESP بالتسلسل التالي:

1. نحدد كثافة الخليط في قسم "الفتحة السفلية - سحب المضخة" مع مراعاة التبسيط:

حيث n هي كثافة الزيت المفصول ، كجم / متر مكعب.

ج - كثافة ماء التكوين ،

د هي كثافة الغاز في ظل الظروف القياسية ؛

Г - محتوى الغاز الحجمي الحالي ؛

ب- تشكيل قطع الماء السائل.

2. نحدد ضغط الحفرة السفلية الذي يتم فيه توفير معدل تدفق البئر المحدد:

رجب \ u003d Rpl - Q / Kprod

حيث Рpl - ضغط الخزان ؛

س - بالنظر إلى معدل تدفق البئر ؛

Kprod - عامل إنتاجية جيد.

3. تحديد عمق المستوى الديناميكي عند معدل تدفق سائل معين:

ندين \ u003d Lsv - Pzab / سم جم

4. نحدد الضغط عند مدخل المضخة ، حيث لا يتجاوز محتوى الغاز عند مدخل المضخة الحد الأقصى المسموح به لهذه المنطقة (على سبيل المثال ، G = 0.15):

طاعون المجترات الصغيرة \ u003d (1 - G) رناس

(مع الأس يعتمد على تفريغ سائل الخزان م = 1.0).

حيث: بناس - ضغط التشبع.

5. تحديد عمق تعليق المضخة:

L \ u003d Ndyn + Ppr / سم ز

6. تحديد درجة حرارة سائل التكوين عند سحب المضخة:

T \ u003d Tpl - (Lskv - L) * Gt ؛

حيث Tm - درجة حرارة التكوين ؛

جي تي - تدرج درجة الحرارة.

7. حدد المعامل الحجمي للسائل عند الضغط عند مدخل المضخة:

حيث: B هو المعامل الحجمي للزيت عند ضغط التشبع ؛

ب - قطع المياه الحجمي للإنتاج ؛

Ppr - الضغط عند مدخل المضخة ؛

بسات - ضغط التشبع.

8. احسب معدل تدفق السوائل عند مدخل المضخة:

9. تحديد الكمية الحجمية للغاز الحر عند مدخل المضخة:

Gpr \ u003d G [1- (Ppr / ...

حيث F = 0.785 (D2 - d2) - مساحة المقطع الحلقي ،

D - القطر الداخلي لسلسلة الغلاف ،

د هو القطر الخارجي لـ SEM.

إذا كان معدل تدفق السائل الذي يتم ضخه W أكبر من [W] (حيث [W] هو الحد الأدنى للسرعة المسموح بها للسائل الذي يتم ضخه) ، فإن الحالة الحرارية للمحرك الغاطس تعتبر طبيعية.

إذا كانت وحدة الضخ المختارة غير قادرة على أخذ الكمية المطلوبة من سائل القتل عند عمق التعليق المحدد ، يتم زيادتها (عمق التعليق) بمقدار L = 10-100 متر ، وبعد ذلك يتم تكرار الحساب ، بدءًا من الفقرة 5. تعتمد قيمة L على مدى توفر الوقت وقدرات تقنية الكمبيوتر الخاصة بالمستهلك.

بعد تحديد عمق تعليق وحدة الضخ وفقًا للميل ، يتم التحقق من إمكانية تركيب المضخة على العمق المحدد (عن طريق معدل زيادة الانحناء لكل 10 أمتار من الاختراق وبأقصى زاوية انحراف لمحور البئر من العمودي). في الوقت نفسه ، يتم التحقق من إمكانية تشغيل وحدة الضخ المختارة في هذا البئر والأقسام الأكثر خطورة من البئر ، والتي يتطلب مرورها عناية خاصة ومعدلات نزول منخفضة أثناء DR.

الجدول 2.1 البيانات الأولية

الجدول 2.2 الحسابات

يساعد SubPUMP في اختيار ESP عن طريق إنشاء وضع التشغيل الأمثل لظروف البئر الحالية أو عن طريق تحليل أداء نظام ESP الحالي. عادة ما يتم إجراء هذا التحليل بواسطة مهندس إنتاج. تكوين حفرة البئر ، تحليل السوائل ، خصائص التدفق ، هذه هي المعلمات المستخدمة كأساس لتحليل الأداء واختيار المعدات تحت الأرض بواسطة برنامج SubPUMP.

2.2 حساب القوة واختيار محرك ESP

لتشغيل المضخات الغاطسة بالطرد المركزي ، يتم تصنيع محركات كهربائية غاطسة غير متزامنة من نوع PED تفي بالمتطلبات التالية. قطرها أقل إلى حد ما من الأقطار العادية لسلاسل الغلاف المستخدمة. المحركات محمية من دخول سائل التكوين ، والذي يتحقق عن طريق ملئها بزيت المحولات تحت ضغط زائد قدره 0.2 ميجا باسكال بالنسبة للضغط الهيدروستاتيكي الخارجي في البئر.

يتم تحديد إجمالي طاقة المحرك المطلوبة لتشغيل المضخة من خلال الصيغة:

، (2.9) حيث k s -

عامل الأمان ك ج = 1.1 - 1.35 ؛

كثافة السوائل في البئر ، كجم / م 3 ؛

كفاءة المضخة.

نختار مسبقًا محركين مناسبين من حيث القدرة المقدرة. نقوم بإدخال بيانات جوازات السفر الخاصة بهم في الجدول 2.2.

الجدول 2.2

لزيادة الجهد إلى الجهد المقنن للمحرك وللتعويض عن الخسائر في الكبل والعناصر الأخرى لشبكة الإمداد ، يتم استخدام محولات الطاقة التصاعدية للمضخات الغاطسة (TMPN).

يتم اختيار المحول حسب القوة الكلية للمحرك:

محرك S \ u003d 1.73 1000 25.5 10 -3 = 44.12 كيلو فولت أمبير

نحن نخطط لتركيب محول TMPN 63/3 UHL1.

نتحقق من المحول من حيث القوة حسب الحالة:

s dv

44.12 كيلو فولت أمبير<63 кВА